В статье приведена текстовая часть технического отчета по результатам независимой строительной экспертизы (обследования) грунтов оснований и фундаментов производственного здания на предмет возможности их дополнительного нагружения в ходе предстоящей реконструкции.

 

 

Содержание:
1. ОБЩИЕ ДАННЫЕ
2. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА ОБСЛЕДОВАНИЯ
2.1. Объемно-планировочные решения
2.2. Конструктивные решения
3. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБСЛЕДОВАНИЯ
3.1. Результаты освидетельствования шурфов
3.2. Результаты инженерно-геологических изысканий
4. ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. ОБЩИЕ ДАННЫЕ

Объект экспертизы: существующее отдельно стоящее одноэтажное нежилое производственное здание (металлосборочный цех).
Местоположение: г. Санкт-Петербург
Задачи экспертизы: экспертная оценка состояния фундаментов и несущей способности грунтов оснований на предмет возможности их дополнительного нагружения в ходе предстоящей модернизации здания цеха №11 (с установкой нового оборудования).
Цель обследования: определить резерв несущей способности и допускаемое давление на грунт основания существующих фундаментов цеха в связи с ожидаемым увеличением проектных нагрузок.
Характер работ: визуально-инструментальное обследование.

Работы выполнялись в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
— ГОСТ Р 53778-2010 «Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга технического состояния. Общие требования»;
— СП 13-102-2003 «Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений»;
— СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» (актуализированная ред. СНиП 2.02.01-83*);
— СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» (актуализированная ред. СНиП 2.01.07-85*);
— СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции» (актуализированная ред. СНиП 3.03.01-87);
— ТСН 52-302-2004 «Проектирование фундаментов зданий и сооружений в СПб.»;
— СП 47.13330.2010 «Инженерные изыскания для строительства. Основные положения» (актуализированная ред. СНиП 11-02-96).

В качестве исходных данных были использованы:
— Технический паспорт на здание;
— Комплект архивных рабочих чертежей №29609, 1958 г.

СОСТАВ ВЫПОЛНЕННЫХ РАБОТ:
Подготовительный этап:
1. Сбор и анализ технической документации по объекту обследования;
Полевые работы:
2. Обмерные работы в объеме, достаточном для сбора нагрузок и выполнения поверочных расчетов;
3. Осмотр надземных несущих конструкций здания на предмет наличия дефектов и повреждений, связанных с деформациями оснований и фундаментов;
4. Проходка шурфов возле фундаментов под колонны – 2 шурфа;
5. Детальное исследование оснований и фундаментов в пройденных шурфах;
6. Отбор образцов грунта нарушенного сложения, залегающих по глубине шурфов и непосредственно под подошвой фундаментов, упаковка и доставка их в лабораторию (работы выполнялись в соответствии с требованиями ГОСТ 12071-84);
Лабораторный этап:
7. Лабораторные исследования отобранных образцов грунтов с получением основных физических характеристик (удельный вес, плотность, влажность, коэффициент пористости т.д.);
Камеральный этап:
8. Камеральная обработка результатов полевых работ;
9. Оценка инженерно-геологических и гидрогеологических условий участка путем анализа и сопоставления результатов лабораторных исследований, результатов полевых работ, архивных данных с учетом опыта изучения грунтов близлежащих территорий (расположенных в Невском районе);
10. Определение нормативных значений прочностных (деформационных) характеристик грунтов (φ, C, E) по СП 22.13330.2011 и ТСН 50-302-2004;
11. Анализ конструктивных решений, поиск типовой проектной документации (типовых серий) по основным строительным конструкциям рассматриваемого здания (колоннам, стропильным балкам, кран-балкам и т.д.);
12. Оценка технического состояния наземных конструкций по ГОСТ Р 53778-2010 и СП 13-102-2003;
13. Сбор эксплуатационных нагрузок, действующих по подошве фундаментов;
14. Выполнение поверочных расчетов оснований и фундаментов по I и II группам предельных состояний с определением резерва несущей способности грунтов и величины допускаемого давления;
15. Графические работы: составление чертежей, схем, разрезов;
16. Составление заключения (отчета) с выводами и рекомендациями по дальнейшей эксплуатации объекта с указанием мероприятий, которые необходимо учесть при проектировании и производстве работ нулевого цикла, связанных с увеличением нагрузок на грунты основания.

2. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА ОБСЛЕДОВАНИЯ

2.1. Объемно-планировочные решения

Объект обследования (производственный цех №11) представляет собой отдельно стоящее одноэтажное нежилое строение прямоугольной формы в плане с размерами сторон 49,82 х 98,02 м. Год постройки – 1961 г.

В основе принятых проектных решений лежит единая модульная система (ЕМС), основанная на сквозной унификации всех архитектурно-планировочных параметров здания (шага колонн, величины пролетов, высоты этажа) и геометрических размеров основных конструктивных элементов. Градация размеров и габаритов здания в плане (в продольном и поперечном направлениях) выполнена с использованием единого укрупненного модуля «60М» (6000 мм). Вертикальные размеры приняты кратными номинальному размеру высотного модуля «1,2М» (1200 мм).

Объемно-пространственная компоновка здания выполнена на основе унифицированных габаритных схем одноэтажных многопролетных промзданий с высотой этажа 10,6 м, оборудованных мостовыми кранами (введенных в действие с 1960 г.), и состоит из двух унифицированных типовых секций (УТС) размерами 36х48 и 60х48 м, блокируемых в поперечном направлении вдоль температурного шва. Количество пролетов – 4. Ширина пролетов – 12 м. Сетка колонн – 6х12 м.

Разбивочный план здания, составленный по архивным рабочих чертежам и уточненный в ходе обмерных работ, представлен на Рис.1. Для удобства изложения информации принятая на плане система обозначения осей используется на всех последующих страницах настоящего отчета. Схематичный поперечный разрез здания (или габаритная схема используемых при компоновке здания унифицированных типовых секций) приведен ниже на Рис.2.

Рис.1. Разбивочный план здания цеха №11

Рис.2. Схематичный поперечный разрез здания

2.2. Конструктивные решения

Рассматриваемое здание выполнено по каркасной конструктивной схеме (полный рамно-связевой железобетонный каркас с самонесущими ограждающими стенами). Основными элементами каркаса являются поперечные четырехпролетные рамы, состоящие из колонн и шарнирно опирающихся на них стропильных балок покрытия. Устойчивость рам обеспечивается за счет жесткого защемления колонн в отдельно стоящих фундаментах.

В продольном направлении поперечные рамы связаны подкрановыми балками, жестким диском покрытия из сборных железобетонных ребристых плит, вертикальными связями, а так же системой обвязочных фундаментных балок. Пространственная жесткость несущего остова обеспечивается совместной работой всех перечисленных конструкций.

Все продольные и поперечные элементы каркаса запроектированы из типовых железобетонных конструкций заводского изготовления с использованием единого укрупненного модуля «60М» (6000 мм).

К о н с т р у к т и в н ы е   р е ш е н и я :

Фундаменты
Фундаменты – монолитные железобетонные, стаканного типа на естественном основании. Выполнены в виде отдельно стоящих двухступенчатых опор (башмаков) высотой 1,05 м с отверстиями в центральной части для установки сборных железобетонных колонн. Обрез фундаментов расположен на отметке 0,75 м от уровня чистого пола 1-го этажа.
Фундаменты под спаренные колонны по линии температурного шва (по оси «11») выполнены с двумя раздельными стаканами (см. рис.6).
Под всеми монолитными двухступенчатыми фундаментными стаканами выполнены подушки из бута (подбутки) высотой 0,4 м прямоугольной формы в плане. Вылет граней подошвы подбуток по отношению к плитной плитной части монолитных фундаментов составляет 150 мм.
Площадь подошвы фундаментов при проведении расчетов оснований и фундаментов назначается по размерам бутовой подушки.

Фундаментные балки
Служат опорой для ограждающих (самонесущих) и внутренних стен, и передают нагрузку от их веса на основные столбчатые фундаменты крайних пролетов в/о «А»-«В» и «Ж»-«К».
Для наружных стен балки вынесены за грани колонн, а для внутренних расположены между колоннами по линии их осей. Укладываются балки непосредственно на ступени столбчатых фундаментов.
Фундаментные балки выполнены по чертежам типовой серии КЭ 01-23 (1958 года выпуска), имеют тавровое сечение и предназначены для опирания на них кирпичных стен толщиной 250-510 мм. Длина основных балок при шаге колонн 6000 мм — 4950 мм.

Несущие колонны
Несущие колонны выполнены сборными железобетонными прямоугольного сечения 400х800 мм по серии КЭ-01-49 (выпуск 1), разработанной в соответствии с унифицированными габаритными схемами для одноэтажных многопролетных промышленных зданий с величиной пролета до 24 м, отметкой низа стропильных конструкций +10,800 м, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью до 20 т.
Средние колонны по осям «В», «Д» и «Ж» выполнены двухветвевыми марки КПI-13 со следующими характеристиками: высота H=11,8 мм; вес m=10,1 т; максимальная вертикальная нагрузка N=101 т.
Крайние колонны по осям «А» и «К» выполнены одноветвевыми марки КПI-12 (высота H=11,8 м; вес m=8 т; максимальная вертикальная нагрузка N=50,4 т). Шаг колонн в поперечном и продольном направлениях составляет 12 и 6 метров, соответственно.

Колонны фахверка
Сборные железобетонные фахверковые колонны квадратного сечения 500х500 мм установлены по линии торцевых стен по осям «1» и «17» между несущими колоннами крайних рядов. Предназначены для крепления ограждающих стен и восприятия ветровых нагрузок. Выполнены по чертежам типовой серии КЭ-01-55.
Колонны фахверка жестко закреплены в самостоятельных отдельно стоящих ж.б. фундаментах и имеют шарнирные связи с несущими конструкциями покрытия.

Стропильные балки
Стропильные балки пролетом 12 м являются несущими конструкциями покрытия, воспринимающими постоянные нагрузки от веса плит покрытия, материалов кровли и временную снеговую нагрузку.
Балки запроектированы сборными железобетонными двускатными таврового сечения в одном типоразмере, конфигурация и геометрические характеристики которого соответствуют опалубочным чертежам конструкций типовой серии ПК-01-05 «Железобетонные сборные несущие конструкции для покрытий с рулонной кровлей. Выпуск 1» (1959 г. выпуска). В соответствии с номенклатурой сборных железобетонных унифицированных изделий указанной серии балкам присвоена марка БД-12-2(3).
Балки БД-12-2(3) рассчитаны на равномерно распределенную погонную нагрузку интенсивностью 4,5 т/м. Согласно материалам типовой серии, проектная марка бетона балок – М300 (В22.5). Вес одной балки составляет 4200 кг.

Кровля
Кровля выполнена двухскатной малоуклонной, утепленной с мягким покрытием из четырех слоев рубероида (состав материалов основания кролви не известен).

Несущие конструкции покрытия
Кровля выполнена двухскатной малоуклонной по сборным железобетонным ребристым плитам покрытия марки ПКЖ длиной, соответствующей длине пролетов вдоль цифровых осей (L=6 м). Плиты уложены по верхнему поясу стропильных балок. Крепление плит к балкам выполнено при помощи сварки закладных.
Железобетонные ребристые плиты изготовленны по чертежам типовой серии ПК-01-06. Армирование плит выполнено сварными каркасами из горячетканной арматурной стали периодического профиля класса А-II Ø14 мм, из гладкой стали класса А-I Ø6-10 мм и из обыкновенной холодногнутой проволоки класса В-1. Рабочее армирование продольных ребер – 2Ø18 (А-II).
Плиты ПКЖ рассчитаны на максимальную расчетную равномерно-распределенную нагрузку 580 кг/м2 (без учета собственного веса).
Нормативное значение эквивалентной равномерно-распределенной нагрузки от собственного веса плит составляет 192 кгс/м2.

Подкрановые балки
Подкрановые балки выполнены сборными железобетонными (с предварительным напряжением) по серии КЭ-01-50, разработанной в соответствии с унифицированными габаритными схемами для одноэтажных промышленных зданий с пролетами 12-30 м и шагом колонн 6 м, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 10-30 т легкого и среднего режимов работы.
Балки имеют тавровое сечение и утолщенную вертикальную стенку на опорных участках. Высота балок – 1000 мм. Вес одной балки составляет 4150 кг.
Крепление балок к консолям колонн выполнено с помощью анкерных болтов.
Кран-балки предназначены для установки крановых путей и передачи нагрузки от крановых воздействий на опорные конструкции (колонны, фундаменты).

Мостовые краны предусмотрены в каждом из 4-х пролетов здания. Согласно данным Технического паспорта нормативные значения допускаемых полезных нагрузок на подкрановые балки составляют (попролетно):
– для I пролета – P=2 т; Т=0,1 т;
– для II, III и IV пролетов – P=15 т; Т=0,5 т.

Полы
Полы в цехе устроены по уплотненному грунту, пропитанным битумом. Состав полов: бетон 25-35 мм, гравий 70-100 мм с поливкой цементным раствором. Общая толщина полов составляет ≈100 мм. Нормативное значение эквивалентное равномерно-распределенной нагрузки на полы от веса оборудования и складируемых материалов, согласно материалам проекта, составляет 300 кг/м2.

3. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБСЛЕДОВАНИЯ

3.1. Результаты освидетельствования шурфов

Для исследования инженерно-геологических условий рассматриваемой площадки и оценки текущего технического состояния фундаментов силами Заказчика было выполнено два контрольных шурфа. Оба шурфа пройдены внутри здания.
Шурф №1 выполнен у двухветвевой колонны среднего ряда в/о «16»/«Д». Согласно материалам рабочего проекта (см. план расположения фундаментов) под данной колонной устроен фундамент марки Ф-2 с размерами плитной части 3,0х3,4 м. Шурф №2 пройден у фундамента под спаренные колонны в/о «11»/«Ж», расположенных по линии температурного шва (ось «11»). В рабочем проекте, на пересечении указанных осей находится фундамент марки Ф-5, имеющий размеры плитной части 3,2х3,4 м.
Глубина выработок назначалась исходя из глубины заложения фундаментов на выбранном участке.
В шурфах произведены необходимые измерения, привязки, зафиксировано состояние фундаментов. Материалы фотофиксации шурфов приведены в Приложении.
План фундаментов, составленный на основании рабочих чертежей нулевого цикла, с указанием мест расположения пройденных шурфов приведен ниже на рис.3.
Разрезы фундаментов по шурфам и соответствующие литологические разрезы оснований представлены на рис.4, 5.
За условную отметку ±0.000 принята отметка чистого пола 1-го этажа существующего здания цеха №11, что соответствует абсолютной отметке 11.600 м.

Рис.3. План фундаментов цеха с указанием мест пройденных шурфов

 Рис.4. Шурф №1. План и разрез фундамента под колонну в/о 16/Д

 Рис.5. Шурф №2. План и разрез фундамента под колонну в/о 11/Ж

По результатам обмеров и визуального обследования фундаментов и грунтов оснований из пройденных шурфов можно сделать следующие выводы:

1. Фундаменты — монолитные железобетонные, отдельно стоящие, стаканного типа на естественном основании, выполненные в виде двухступенчатых опор (башмаков) высотой 1,05 м с отверстиями в центральной части для установки сборных железобетонных колонн.
   Фундаменты под спаренные колонны (шурф №2), расположенные вдоль линии температурного шва по оси «11», выполнены с двумя раздельными стаканами (см. рис.6).
2. Под двухступенчатыми фундаментными стаканами выполнены подушки из бута (подбутки) высотой 0,4 м прямоугольной формы в плане. Вылет граней подбуток по отношению к плитной части монолитных фундаментов составляет 150 мм.
3. Фактические габариты и высотные отметки (глубина заложения) вскрытых фундаментов в целом соответствуют проектным. Расхождения по каждому измеренному геометрическому параметру составляют не более 4 см, в связи с чем на схемах шурфов показаны округленные значения отметок и размеров.
4. Обрез фундаментов в/о 16/Д и 11/Ж расположен на глубине 0,75 м от верха чистого пола 1-го этажа (отм. 0.000). Подошва плитной части монолитных стаканов в обоих шурфах находится на глубине 1.8 м (±3 см), низ бутовых подушек – на глубине 2,2-2,3 м, что соответствует отметкам, указанным в проекте (установить точную высоту и глубину заложения подбуток не удалось из-за высокого уровня грунтовых вод). Таким образом, можно сделать вывод, что за время эксплуатации здания сверхнормативных осадок и деформаций в системе «основания-фундаменты» не происходило, что свидетельствует о правильности принятых проектных решений.
5. Видимых дефектов и повреждений, представляющих опасность для несущей способности и устойчивости конструкций, в ходе настоящего обследования не выявлено. Общее техническое состояние фундаментов по внешним признакам оценивается, как удовлетворительное (работоспособное).
6. В пределах высоты вскрытых шурфов выявлено 2 инженерно-геологических элемента, характер напластования и глубина заложения которых приведены на рисунках 5, 6. Опорным слоем, залегающим под подошвой фундаментов, является суглинок ленточный пластичный (ИГЭ-2).
7. Поверочные расчеты оснований (с учетом установленных деформационных характеристик грунтов – см. раздел 3.2 и Приложение 3) показали, что несущая способность грунтов под подошвой фундаментов (ИГЭ-2) достаточна для восприятия действующих эксплуатационных нагрузок. Результаты поверочных расчетов представлены в Приложении 2.

3.2. Результаты инженерно-геологических изысканий

Оценка инженерно-геологических и гидрогеологических условий рассматриваемой площадки производилась на основе анализа и обработки данных, полученных путем выполнения комплекса работ, перечисленных в разделе 1 (Общие данные).
ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ И ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
Обследованием установлено, что в геолого-литологическом строении участка в пределах глубины 10-12 м от поверхности принимают участие отложения современного и верхнего отделов четвертичной системы: техногенные намывные отложения (t IV) и озерно-ледниковые отложения Балтийского ледникового озера (lg III b).
Техногенные отложения (t IV) представлены насыпными грунтами (ИГЭ-1), вскрытыми с поверхности до глубины 1,8 м, состоящими из песков неоднородных по составу и плотности, перемешанных с суглинком и строительным мусором (кирпичным боем, бутом, гравием, щебнем, отходами литья). Мощность насыпных грунтов составляет 1-1,7 м.
Комплекс озерно-ледниковых отложений (lg III b) представлен толщей суглинков (ИГЭ-2) ленточных, слоистых с линзами супесей (местами с прослоями и гнездами песка), мягкопластичной (местами тугопластичной и текучей) консистенции. Цвет отложений – коричневый, коричневато-серый и серый.
Суглинки залегают с отметки 1,2 м от уровня чистого пола цеха. Подошва слоя шурфованием не вскрыта. По результатам изучения геологических разрезов близлежащих территорий установлено, что мощность озерно-ледниковых отложений в рассматриваемой части Невского района составляет от 7 до 12 м.
В гидрогеологическом отношении рассматриваемый участок характеризуется наличием грунтовых вод со свободной поверхностью (типа «верховодка»), приуроченных к насыпным пескам. Это обусловлено тем, что на значительной по площади территории под насыпным слоем залегают озерно-ледниковые пластичные суглинки, обладающие низкой фильтрационной способностью. Питание водоносного горизонта происходит за счет инфильтрации атмосферных осадков, разгрузка осуществляется предположительно в южном направлении.
На момент проведения полевых работ уровень грунтовых вод зафиксирован в обоих шурфах вблизи поверхности на глубине 1,2 м.
Колебания уровня верховодки носят сезонный характер. Максимальное (кратковременное) положение грунтовых вод следует ожидать в периоды обильного выпадения осадков и снеготаяния на глубине до 0,5 м от поверхности. Водоупорным являются ледниковые образования (суглинки).

ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ
Для уточнения границ и определения физико-механических свойств выявленных грунтовых слоев из шурфов было отобрано 8 образцов грунта ненарушенного сложения для последующих лабораторных исследований. Отбор, консервация, хранение и транспортировка образцов грунта производились согласно ГОСТ 12071-00 «Грунты. Отбор, упаковка, транспортирование и хранение образцов».
Наименования грунтов определялись в ходе лабораторных исследований в соответствии с ГОСТ 25100-95. Правильность выделения инженерно-геологических элементов проверена на основе анализа пространственной изменчивости показателей физико-механических свойств грунтов в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-96. Оценка изменчивости свойств глинистых грунтов (ИГЭ-2) произведена по результатам определения влажности и показателя консистенции, насыпных песков – по гранулометрическому составу и плотности сложения.
Опорным слоем, залегающим в основании существующих фундаментов под колонны, являются ленточные суглинки (ИГЭ-2). Нормативные значения прочностных характеристик грунтов опорного слоя (φ, C, E) приняты по СП 22.13330.2011 и ТСН 50-302-2004.
Сводная таблица нормативных и расчетных значений физико-механических и деформационных характеристик грунтов представлена ниже в Табл.3.2.
Нормативная глубина промерзания в соответствии с п. 5.5.2 СП 22.13330.2011 для насыпных грунтов (ИГЭ -1) составляет 1.7 м, для суглинков (ИГЭ-2) – 1,2 м.

4. ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

В рамках проведенного обследования (экспертизы) был выполнен комплекс работ, конечной целью которых являлась проверка текущего технического состояния фундаментных конструкций и экспертной оценки грунтов естественного основания на предмет возможности их дополнительного нагружения в ходе предстоящей модернизации здания.

По результатам выполненных работ можно сделать следующие выводы:

1. Фундаменты под несущие колонны здания выполнены в виде монолитных железобетонных отдельностоящих ступенчатых “стаканов”, уложенных на подушки из бута. Глубина заложения подошвы фундаментов относительно уровня чистого пола 1-го этажа составляет 2,2 м.
2. По результатам обмеров из фундаментов из шурфов установлено, что их фактические габариты и высотные отметки соответствуют проектным, из чего можно сделать вывод, что за время эксплуатации здания сверхнормативных осадок и деформаций в системе «основания-фундаменты» не происходило.
3. В ходе осмотра фундаментов дефектов и повреждений, представляющих опасность для несущей способности и устойчивости конструкций, не обнаружено. Общее техническое состояние фундаментов по оценивается, как удовлетворительное (работоспособное).
4. Геологический разрез площадки в пределах глубины 10-12 м от поверхности представлен отложениями современного и верхнего отделов четвертичной системы: техногенными намывными отложениями (t IV) и озерно-ледниковыми отложениями Балтийского ледникового озера (lg III b).
5. На основании анализа геологического строения (в соответствии с ГОСТ 25100-95) с учетом возраста, генезиса, номенклатурного вида грунтов, слагающих участок, в пределах глубины вскрытых шурфов выделено 2 инженерно-геологических элемента:
   – Техногенные отложения (t IV) представлены вскрытыми с поверхности насыпными грунтами мощностью слоя 1-1,7 м, состоящими из песков неоднородных по составу и плотности, перемешанных с суглинком и строительным мусором (кирпичным боем, бутом, гравием, щебнем) — (ИГЭ-1);
   – Комплекс озерно-ледниковых отложений (lg III b) представлен толщей суглинков ленточных, слоистых, мягкопластичных (местами тугопластичных и текучих), коричневого и коричневато-серого цвета — (ИГЭ-2).
6. В гидрогеологическом отношении рассматриваемый участок характеризуется наличием грунтовых вод со свободной поверхностью (типа «верховодка»), приуроченных к насыпным пескам (ИГЭ-1).
7. По результатам поверочных расчетов грунтов опорного слоя по деформациям установлено, что естественное основание фундаментов, сложенное ленточными суглинками (ИГЭ-2), способно воспринимать действующие на момент обследования эксплуатационные нагрузки с запасом прочности 30-36%.
8. Выявленные грунтовые слои, характеризуются следующими отрицательными строительными свойствами:

• Техногенные насыпные грунты (ИГЭ-1) неоднородны по составу и плотности сложения, содержат крупнообломочный материал и органику (до 10%). Имеют различную степень сжимаемости и проявляют пучинистые свойства. По относительной деформации пучения, в соответствии с ГОСТ 25100-95, являются сильнопучинистыми. Расчетное сопротивление грунтов Rо .
  Использовать данные грунты в качестве непосредственного основания под фундаменты оборудования – не рекомендуется.
  Необходимо предусмотреть их частичную или полную выемку (по решению проектной организации) с заменой на подушку из хорошо уплотненного песка не ниже средней крупности. Толщина подушки должна приниматься расчетом.
• Озерно-ледниковые суглинки (ИГЭ-2) при длительном замачивании размокают и теряют свою несущую способность. Отдельно следует отметить, что суглинки являются тиксотропными грунтами (с низкой структурной прочностью) и резко снижают свои прочностные характеристики под воздействием динамических нагрузок, переходя в текучее состояние. После прекращения действия нагрузки могут частично восстанавливать свою структуру и прочность.
  По относительной деформации пучения, в соответствии с ГОСТ 25100-95, относятся к сильнопучинистым грунтам.
  Допускаемое давление на грунт – 14 тс/м2.
  Сила предельного сопротивления грунта Nu=238.4 тс.
  Использование данного грунтового слоя в качестве оснований проектируемых фундаментов под оборудование допускается при условии, если это будет проверено расчетами по I и II группам предельных состояний. Значения расчетных сопротивлений грунтов указанные в приложении 2 (результаты поверочных расчетов) требуют пересчета на окончательно принятую глубину заложения и размеры проектируемых фундаментов. Указанные в приложении 2 расчетные сопротивления можно использовать только при условии сохранении естественного сложения грунтов оснований.

РЕКОМЕНДАЦИИ:

1. При проектировании и производстве работ нулевого цикла необходимо учесть отрицательные строительные свойства грунтов, изложенные в настоящем отчете.
2. В проекте необходимо предусмотреть и учесть:
– мероприятия, предупреждающие сток поверхностных вод в котлован;
– мероприятия, связанные с защитой оснований и фундаментов от поверхностных и грунтовых вод;
– устройство (восстановление) дренажной системы по индивидуальному проекту;
– крепление стенок котлована в неустойчивых грунтах (в случае необходимости);
– защиту конструкций от затопления подземными водами (гидроизоляцию);
– пучинистые свойства грунтов;
– возможность ухудшения физико-механических свойств озерно-ледниковых суглинков (ИГЭ-2) при динамических воздействиях;
– защиту бетонных и стальных конструкций, свинцовых и алюминиевых оболочек кабелей от агрессивного воздействия грунтов и подземных вод.
3. Проектированием учесть, что при устройстве новых фундаментов существует вероятность возникновения дополнительного давления на существующие фундаменты, при котором максимальные суммарные значения нагрузок будут превышать расчётное сопротивление грунтов основания.